| 卸船方案一是將二氯丙烷增壓泵放置在碼頭區域。該模型中，各節點賦值按以下步驟進行:
1)將節點11A處體積流量數值賦予節點12的氣體體積流量，重復賦值，直至二者在整數部分數值相等;
2)根據節點9處的溫度，計算出對應飽和蒸汽壓，飽和蒸汽壓+SOkPa作為節點
9處的壓力控制目標;
3)對調節閥一2進行阻力賦值，調整結果滿足2)目標;
4)對二氯丙烷增壓泵進行壓差賦值調整，令節點8處壓力比節點9高100kPa，記錄此時二氯丙烷增壓泵壓差，對壓差進行元整，并取1.1倍作為增壓泵的最終輸入壓差;
5)對調節閥一1進行賦值調整，令節點8處壓力比節點9高100kPao至此，完成卸船工藝在正常操作工況下的工藝調整，輸出各節點的的計算結果如圖4-3和表4-20
通過上數計算結果進行分析，可知:
1)二氯丙烷增壓泵入口壓力為592.7kPa，高于二氯丙烷在對應一43.160C對應的飽和蒸汽壓，滿足泵的吸入性能要求;
2)二氯丙烷增壓泵所需提供的壓差為770kPa;
3)二氯丙烷換熱器入口的二氯丙烷溫度為一8.8280C根據工程經驗可知，該數值有誤。原因分析是管段L1,L2,L3按地面管道建模，且無保溫層，環境溫度29.50C，管道吸熱導致二氯丙烷溫度升高。在實際二氯丙烷卸貨過程這，在管道表面結冰，厚度根據當地自然情況確定，管道內的二氯丙烷從自然環境吸熱升溫能力有限，剩余熱能應由換熱器提供。故此，應對模型進行調整，為更好地貼近操作工況，需要將自碼頭至換熱器之間管段的環境溫度調整為一450C，重新進行計算后，再核實二氯丙烷換熱器的熱能供應。
4)二氯丙烷換熱器提供熱能3.78X107kJ/h，該數值誤差較大;
5)低溫二氯丙烷升溫后體積膨脹，地面管道中的液體最大計算流量為2671m3/h，在DN600管道內的流速為2.63m/s，低于國家標準要求的不超過3m/s流速要求;
6)二氯丙烷在DN400進庫管線內流速為6.4m/s，氣相二氯丙烷在DN200氣相管線內最大流速為3Om/s，在水封洞庫項目中可以接受。按照結果分析，對模型管道外部環境溫度進行調整，重新計算，結果見圖4-4和表4-3。m.gxp168.com
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